{"id":41501,"date":"2021-09-25T09:04:09","date_gmt":"2021-09-25T09:04:09","guid":{"rendered":"https:\/\/globecore.com\/wastewater-treatment-by-means-of-vortex-layer-devices\/"},"modified":"2023-11-28T14:03:07","modified_gmt":"2023-11-28T14:03:07","slug":"wastewater-treatment-by-means-of-vortex-layer-devices","status":"publish","type":"post","link":"https:\/\/globecore.com\/es\/molienda\/wastewater-treatment-by-means-of-vortex-layer-devices\/","title":{"rendered":"Purificaci\u00f3n de aguas residuales con aparatos de la capa v\u00f3rtex"},"content":{"rendered":"

En muchos pa\u00edses del mundo, hay escasez, agotamiento gradual y creciente contaminaci\u00f3n de las fuentes de agua potable. La principal causa de la contaminaci\u00f3n de las aguas superficiales es la descarga de aguas residuales dom\u00e9sticas e industriales sin tratar y con un tratamiento insuficiente, lo que conduce a la inadecuaci\u00f3n de los embalses receptores para las necesidades de uso del agua. Entre las m\u00e1s peligrosas, cabe destacar las aguas residuales de la industria ligera, alimentaria y otras, que contienen altas concentraciones de s\u00f3lidos en suspensi\u00f3n, iones de metales pesados, compuestos org\u00e1nicos de alto peso molecular, grasas, tensoactivos y otros contaminantes.\u00a0<\/span><\/p>\n

Es la variedad de contaminantes en concentraci\u00f3n y composici\u00f3n lo que no permite el uso de ning\u00fan m\u00e9todo para resolver muchas tareas de limpieza. E incluso en el caso de seleccionar el m\u00e9todo \u00f3ptimo, los procesos a menudo no est\u00e1n exentos de inconvenientes, que se expresan en la larga duraci\u00f3n de las reacciones qu\u00edmicas en curso, el consumo excesivo de reactivos, el uso ineficaz de las \u00e1reas para las instalaciones de tratamiento, el alto consumo de energ\u00eda, etc. Por lo tanto, la cuesti\u00f3n de aumentar la eficiencia de los m\u00e9todos de tratamiento de aguas residuales existentes sigue siendo relevante.<\/span><\/p>\n

Principio de funcionamiento del aparato electromagn\u00e9tico con la capa v\u00f3rtex de part\u00edculas ferromagn\u00e9ticas<\/b><\/h2>\n

El aparato electromagn\u00e9tico con la capa v\u00f3rtex<\/strong><\/a> de part\u00edculas ferromagn\u00e9ticas es un dispositivo que consta de una c\u00e1mara de trabajo, que se coloca en un inductor de un campo electromagn\u00e9tico giratorio. La c\u00e1mara de trabajo contiene part\u00edculas ferromagn\u00e9ticas cil\u00edndricas con una cierta proporci\u00f3n de longitud y di\u00e1metro. Como resultado de la influencia del campo electromagn\u00e9tico, las part\u00edculas comienzan a moverse a lo largo de trayectorias complejas, formando la capa v\u00f3rtex. En la Figura 1 se muestra un dise\u00f1o t\u00edpico del aparato de este tipo.<\/span><\/p>\n

\u00a0\"\"<\/span><\/p>\n

Figura 1 – Aparato de la capa v\u00f3rtex de part\u00edculas ferromagn\u00e9ticas: 1 – manga protectora; 2 – inductor de un campo electromagn\u00e9tico giratorio; 3 – cuerpo inductor; 4 – c\u00e1mara de trabajo de material no magn\u00e9tico; 5 – part\u00edculas ferromagn\u00e9ticas<\/h3>\n

Con toda la simplicidad del dise\u00f1o, se llevan a cabo una serie de procesos en la c\u00e1mara de trabajo del aparato y hay factores, cuyo efecto complejo tiene un efecto beneficioso en el tratamiento de aguas residuales:<\/span><\/p>\n

    \n
  • campo magn\u00e9tico giratorio (externo);<\/span><\/li>\n
  • numerosas interacciones de part\u00edculas ferromagn\u00e9ticas entre s\u00ed, con las paredes de la c\u00e1mara de trabajo y el material procesado.;<\/span><\/li>\n
  • vibraciones ac\u00fasticas;<\/span><\/li>\n
  • cavitaci\u00f3n;\u00a0<\/span><\/li>\n
  • electr\u00f3lisis.<\/span><\/li>\n<\/ul>\n

    El movimiento r\u00e1pido de part\u00edculas ferromagn\u00e9ticas y la cavitaci\u00f3n, aceleran el curso de muchas reacciones f\u00edsicas y qu\u00edmicas. La formaci\u00f3n de hidr\u00f3geno libre como resultado de la electr\u00f3lisis del agua activa significativamente las reacciones de reducci\u00f3n. Al mismo tiempo, la disociaci\u00f3n del agua en H + y (OH) – da motivos para afirmar que este \u00faltimo puede jugar un papel importante en las reacciones de formaci\u00f3n de hidr\u00f3xidos met\u00e1licos que precipitan.<\/span><\/p>\n

    La combinaci\u00f3n en un espacio de trabajo de las acciones de todos los factores anteriores simult\u00e1neamente, cientos y miles de veces acelera casi todas las reacciones f\u00edsico-qu\u00edmicas y mecano-f\u00edsicas y, por lo tanto, aumenta la productividad de la l\u00ednea tecnol\u00f3gica en la misma cantidad.\u00a0\u00a0<\/span><\/p>\n

    La Figura 2 muestra el aparato de la capa v\u00f3rtex del tipo AVS-100 fabricado por GlobeCore<\/strong><\/em>.<\/span><\/p>\n

    \u00a0\"\"<\/span><\/p>\n

    Figura 2 – Aparato de la capa v\u00f3rtex tipo AVS-100<\/b><\/h3>\n

    Tratamiento de aguas residuales de cromo hexavalente y otros metales pesados<\/b><\/h2>\n

    Las aguas residuales de talleres de galvanoplastia, industrias qu\u00edmicas, petroqu\u00edmicas y otras pueden contener cromo, n\u00edquel, zinc, plomo, hierro, cobre, manganeso y otros metales pesados.\u00a0\u00a0<\/span><\/p>\n

    Para la purificaci\u00f3n de las aguas residuales enumeradas, existen varios m\u00e9todos y esquemas tecnol\u00f3gicos que utilizan aparatos electromagn\u00e9ticos de la capa v\u00f3rtex, que pueden reducir significativamente el consumo de reactivos, lograr una purificaci\u00f3n m\u00e1s completa y transferirla a un modo continuo.\u00a0<\/span><\/p>\n

    La reducci\u00f3n del cromo hexavalente a trivalente se realiza en medio alcalino utilizando sulfato de hierro con precipitaci\u00f3n simult\u00e1nea de metales pesados \u200b\u200ben forma de hidr\u00f3xidos. Este m\u00e9todo se implementa en aguas residuales, que tienen una concentraci\u00f3n de \u0421r<\/span>+6<\/span> 10-200 mg \/ l en la acidez de las aguas residuales pH = 6 hasta varios gramos y la presencia de otros metales pesados \u200b\u200bde 10 a 1000 mg \/ l (Figura 3 ). <\/span><\/p>\n

    \u00a0\"purificaci\u00f3n<\/span><\/p>\n

    Figura 3 – Esquema tecnol\u00f3gico de la regeneraci\u00f3n de \u0421r+6 en medio alcalino con precipitaci\u00f3n simult\u00e1nea de metales pesados \u200b\u200by neutralizaci\u00f3n de aguas residuales: 1 – tanque de soluci\u00f3n de cal; 2 – tanque de sulfato de hierro; 3 – tanque de acumulaci\u00f3n y promediado de aguas residuales; 4 – aparato electromagn\u00e9tico con la capa v\u00f3rtex; 5 – dispositivo para dosificaci\u00f3n de soluci\u00f3n de cal; 6 – dispositivo para dosificaci\u00f3n de sulfato de hierro; 7 – bomba de aguas residuales<\/h3>\n

    Los resultados de las pruebas del esquema tecnol\u00f3gico (Figura 3) en condiciones industriales se presentan en la Tabla 1. El consumo de Ca (OH)<\/span>2<\/span> y FeSO<\/span>4<\/span> correspondi\u00f3 al c\u00e1lculo estequiom\u00e9trico.<\/span><\/p>\n

    Tabla 1<\/strong> – Tratamiento de aguas residuales por reducci\u00f3n de Cr<\/b>6+<\/b> en un medio alcalino con precipitaci\u00f3n simult\u00e1nea de metales pesados \u200b\u200ben un aparato de la capa v\u00f3rtex (elementos ferromagn\u00e9ticos: d = 1,6 mm; m = 175 g; antes de la purificaci\u00f3n – pH = 2 … 3, despu\u00e9s de la purificaci\u00f3n – pH = 8,5 … 9)<\/b><\/h3>\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n
    \n

    Condici\u00f3n de las aguas residuales<\/b><\/p>\n<\/td>\n

    		\n

    Condici\u00f3n de las aguas purificadas<\/b><\/p>\n<\/td>\n<\/tr>\n

    \n

    \u0440\u041d<\/b><\/p>\n<\/td>\n

    		\n

    Metales contaminantes<\/b><\/p>\n<\/td>\n

    		Concentraci\u00f3n de metales, mg \/ l<\/b><\/td>\n\n

    Concentraci\u00f3n de metales en agua despu\u00e9s del tratamiento en el aparato, mg \/ l<\/b><\/p>\n<\/td>\n

    		\n

    \u0440\u041d<\/b><\/p>\n<\/td>\n<\/tr>\n

    \n

    2\u20133<\/span><\/p>\n<\/td>\n

    		\n

    Cr<\/span>+6<\/span><\/p>\n<\/td>\n

    		\n

    50\u2013100<\/span><\/p>\n<\/td>\n

    		\n

    0<\/span><\/p>\n<\/td>\n

    		\n

    8,5\u20139<\/span><\/p>\n<\/td>\n<\/tr>\n

    \n

    Cr<\/span>+3<\/span><\/p>\n<\/td>\n

    		\n

    50\u2013100<\/span><\/p>\n<\/td>\n

    		\n

    0<\/span><\/p>\n<\/td>\n<\/tr>\n

    \n

    Fe<\/span><\/p>\n<\/td>\n

    		\n

    hasta 500<\/span><\/p>\n<\/td>\n

    		\n

    rastros<\/span><\/p>\n<\/td>\n<\/tr>\n

    \n

    Ni<\/span><\/p>\n<\/td>\n

    		\n

    50\u2013100<\/span><\/p>\n<\/td>\n

    		\n

    0<\/span><\/p>\n<\/td>\n<\/tr>\n

    \n

    Mg<\/span><\/p>\n<\/td>\n

    		\n

    hasta 300<\/span><\/p>\n<\/td>\n

    		\n

    rastros<\/span><\/p>\n<\/td>\n<\/tr>\n

    \n

    Pb<\/span><\/p>\n<\/td>\n

    		\n

    50\u2013100<\/span><\/p>\n<\/td>\n

    		\n

    0,09<\/span><\/p>\n<\/td>\n<\/tr>\n

    \n

    Cu<\/span><\/p>\n<\/td>\n

    		\n

    50\u2013100<\/span><\/p>\n<\/td>\n

    		\n

    rastros<\/span><\/p>\n<\/td>\n<\/tr>\n<\/tbody>\n<\/table>\n

    La experiencia de introducir los aparatos de la capa v\u00f3rtex ha demostrado que lo m\u00e1s recomendable es aplicar el m\u00e9todo de reducci\u00f3n de Cr<\/span>+6<\/span> a Cr<\/span>+3<\/span> en un medio alcalino con una cantidad de cromo en la soluci\u00f3n que no supere los 200 mg \/ l, ya que con una gran cantidad de Cr<\/span>+3<\/span>, se forma una gran cantidad de hidr\u00f3xido de cromo precipitado y hierro.\u00a0<\/span><\/p>\n

    Con una gran cantidad de cromo, se puede recomendar la reducci\u00f3n de Cr<\/span>+6<\/span> a Cr<\/span>+3<\/span> con bisulfito de sodio en medio \u00e1cido, seguida de la precipitaci\u00f3n de Cr<\/span>+3<\/span> en medio alcalino utilizando un aparato electromagn\u00e9tico de la capa v\u00f3rtex tanto en la primera y la segunda etapa (Figura 4).<\/span><\/p>\n

     <\/p>\n

    \u00a0\"purificaci\u00f3n<\/b><\/p>\n

    Figura 4. Esquema tecnol\u00f3gico para la reducci\u00f3n de Cr+6 en medio \u00e1cido seguido de precipitaci\u00f3n en forma de hidr\u00f3xido: 1 – tanque de acumulaci\u00f3n y promediado de aguas residuales; 2 – bomba de aguas residuales; 3 – tanque de bisulfito de sodio; 4 – tanque de soluci\u00f3n de cal; 5 – aparato electromagn\u00e9tico de la capa v\u00f3rtex<\/h3>\n

    La intensificaci\u00f3n y finalizaci\u00f3n de la purificaci\u00f3n de aguas residuales \u00e1cido-alcalinas a partir de iones de metales pesados, utilizando el aparato, se lleva a cabo debido al complejo tratamiento de componentes en la capa v\u00f3rtex, debido a la formaci\u00f3n de hidr\u00f3xidos met\u00e1licos, su precipitaci\u00f3n y adsorci\u00f3n de iones de metales pesados por hidr\u00f3xido de hierro, as\u00ed como por hierro coloidal activado, que se forma debido a la dispersi\u00f3n de elementos ferromagn\u00e9ticos en la capa v\u00f3rtex y es un buen agente reductor. Simult\u00e1neamente con su aparici\u00f3n en la capa v\u00f3rtex, los procesos de formaci\u00f3n de hidr\u00f3geno ocurren debido a la electr\u00f3lisis del agua. Esta caracter\u00edstica conduce a la influencia en la reacci\u00f3n de reproducci\u00f3n de Cr<\/span>+6<\/span> y hasta una reducci\u00f3n en el consumo de sulfato de hierro, as\u00ed como a la reproducci\u00f3n completa de Cr<\/span>+6<\/span> y otros metales en las aguas residuales, solo debido al metal coloidal de hidr\u00f3geno.<\/span><\/p>\n

    La Figura 5 muestra datos comparativos sobre la velocidad y la completitud de la reducci\u00f3n de Cr + 6 en el aparato de la capa v\u00f3rtex y en el aparato con un mezclador, con diferentes cantidades de agente reductor [Logvinenko 1976]. Como se puede ver de los datos presentados, en la capa v\u00f3rtex se consigue una recuperaci\u00f3n casi completa incluso con un consumo de sulfato de hierro no superior al 30% del estequiom\u00e9trico. El proceso de recuperaci\u00f3n en la capa v\u00f3rtex se logra cuando el tiempo de tratamiento de los componentes es de 1 s, lo que permite realizar un proceso continuo.<\/span><\/p>\n

    \"purificaci\u00f3n<\/p>\n

    Figura 5. Influencia de la duraci\u00f3n del tratamiento en el proceso de reducci\u00f3n de cromo hexavalente: 1, 2, 3 – en un aparato con un mezclador mec\u00e1nico a un caudal de FeSO4 de 50, 80 y 100% de estequiom\u00e9trico, respectivamente; 4, 5 – en un aparato de la capa v\u00f3rtex a un caudal de FeSO4 \u00a0del 10 al 30% de la estequiom\u00e9trico<\/h3>\n

    M\u00e1s efectivamente, el proceso de limpieza ocurre cuando se usa una suspensi\u00f3n de cal como reactivo, que se activa cuando se procesa en el aparato de la capa v\u00f3rtex. El efecto activador es confirmado por los espectros IR del CaO de la lechada de cal despu\u00e9s del tratamiento en la capa v\u00f3rtex, lo que indica cambios estructurales y f\u00edsicos en las propiedades del CaO. Esto hace posible alcanzar el grado de purificaci\u00f3n a la concentraci\u00f3n m\u00e1xima permisible con un consumo de CaO de hasta el 90-100% del requerido te\u00f3ricamente. Al mismo tiempo, la mezcla intensiva de los reactivos, la acci\u00f3n del campo electromagn\u00e9tico, as\u00ed como la trituraci\u00f3n de los compuestos obtenidos conduce al hecho de que el hidr\u00f3xido met\u00e1lico obtenido despu\u00e9s del aparato de la capa v\u00f3rtex est\u00e1 m\u00e1s disperso en comparaci\u00f3n con los obtenido en el aparato con un mezclador (Tabla 2).<\/span><\/p>\n

    Tabla 2 – Estudio de la dispersi\u00f3n de hidr\u00f3xidos met\u00e1licos obtenidos en aparato con mezclador y en aparato de la capa v\u00f3rtex<\/b><\/h3>\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n
    \n

    Dispersi\u00f3n de hidr\u00f3xidos, micrones<\/b><\/p>\n<\/td>\n

    		\n

    Estado cuantitativo de los hidr\u00f3xidos met\u00e1licos obtenidos\u00a0<\/b><\/p>\n<\/td>\n<\/tr>\n

    \n

    en aparato con mezclador, %<\/b><\/p>\n<\/td>\n

    		\n

    en aparato de la capa v\u00f3rtex, %<\/b><\/p>\n<\/td>\n<\/tr>\n

    \n

    100\u201350<\/span><\/p>\n<\/td>\n

    		\n

    1,5<\/span><\/p>\n<\/td>\n

    		\n

    \u2013<\/span><\/p>\n<\/td>\n<\/tr>\n

    \n

    50\u201330<\/span><\/p>\n<\/td>\n

    		\n

    28<\/span><\/p>\n<\/td>\n

    		\n

    \u2013<\/span><\/p>\n<\/td>\n<\/tr>\n

    \n

    30\u201325<\/span><\/p>\n<\/td>\n

    		\n

    25,55<\/span><\/p>\n<\/td>\n

    		\n

    \u2013<\/span><\/p>\n<\/td>\n<\/tr>\n

    \n

    25\u201330<\/span><\/p>\n<\/td>\n

    		\n

    44,95<\/span><\/p>\n<\/td>\n

    		\n

    \u2013<\/span><\/p>\n<\/td>\n<\/tr>\n

    \n

    20\u201310<\/span><\/p>\n<\/td>\n

    		\n

    \u2013<\/span><\/p>\n<\/td>\n

    		\n

    \u2013<\/span><\/p>\n<\/td>\n<\/tr>\n

    \n

    10\u20135<\/span><\/p>\n<\/td>\n

    		\n

    \u2013<\/span><\/p>\n<\/td>\n

    		\n

    0,31<\/span><\/p>\n<\/td>\n<\/tr>\n

    \n

    5\u20133<\/span><\/p>\n<\/td>\n

    		\n

    \u2013<\/span><\/p>\n<\/td>\n

    		\n

    5,23<\/span><\/p>\n<\/td>\n<\/tr>\n

    \n

    3\u20132<\/span><\/p>\n<\/td>\n

    		\n

    \u2013<\/span><\/p>\n<\/td>\n

    		\n

    28,56<\/span><\/p>\n<\/td>\n<\/tr>\n

    \n

    2\u20131<\/span><\/p>\n<\/td>\n

    		\n

    \u2013<\/span><\/p>\n<\/td>\n

    		\n

    46,9<\/span><\/p>\n<\/td>\n<\/tr>\n

    \n

    1<\/span><\/p>\n<\/td>\n

    		\n

    \u2013<\/span><\/p>\n<\/td>\n

    		\n

    19,0<\/span><\/p>\n<\/td>\n<\/tr>\n<\/tbody>\n<\/table>\n

    La Tabla 2 presenta datos sobre la dispersi\u00f3n del sedimento, que se obtuvo en condiciones industriales utilizando un aparato de la capa v\u00f3rtex para el tratamiento de aguas residuales, que conten\u00eda una soluci\u00f3n de sales de plomo hasta 675 mg \/ l, hierro – 275 mg \/ l, cobre – 68 mg \/ l, manganeso – 480 mg \/ l (Logvinenko 1976). Cabe se\u00f1alar que la dispersi\u00f3n reducida no condujo a una disminuci\u00f3n en el proceso de deposici\u00f3n, sino que, por el contrario, la deposici\u00f3n de la fase s\u00f3lida despu\u00e9s del aparato de la capa v\u00f3rtex ocurri\u00f3 1,5-2 veces m\u00e1s r\u00e1pido que despu\u00e9s del aparato con un mezclador. La clarificaci\u00f3n del agua a partir de los hidr\u00f3xidos se produce a una velocidad mayor debido a la coagulaci\u00f3n y floculaci\u00f3n qu\u00edmica y polar.<\/span><\/p>\n

    Purificaci\u00f3n de aguas residuales a partir de fenol<\/b><\/h2>\n

    Los aparatos de la capa v\u00f3rtex se pueden utilizar eficazmente para la purificaci\u00f3n de aguas residuales de la producci\u00f3n de resinas de fenol-formaldeh\u00eddo, empresas qu\u00edmicas de coque y de madera, que contienen fenol, metanol, formaldeh\u00eddo y otros contaminantes. La purificaci\u00f3n de las aguas residuales a partir de fenol se lleva a cabo mediante m\u00e9todos reactivos, que consisten en la oxidaci\u00f3n del fenol (a una concentraci\u00f3n de 0,5 a 10 g \/ l) en un medio \u00e1cido.<\/span><\/p>\n

    Como agente oxidante, se pueden usar pirolusita, dicromato de potasio o sodio, ozono, lej\u00eda, permanganato de potasio. De los reactivos enumerados para eliminar el fenol, se recomienda el dicromato de potasio o sodio para el aparato con un consumo de 2,5 a 3,3 g por 1 g de fenol. En la pr\u00e1ctica, se recomienda utilizar una soluci\u00f3n acuosa de un agente oxidante, con una concentraci\u00f3n de 50-200 g \/ l en Na<\/span>2<\/span>Cr<\/span>2<\/span>O<\/span>7<\/span>, dependiendo de la concentraci\u00f3n de fenol, y para la acidificaci\u00f3n, una soluci\u00f3n de \u00e1cido sulf\u00farico al 30-50%.\u00a0<\/span><\/p>\n

    Para la purificaci\u00f3n de aguas residuales a partir de fenol, se utilizan reactores con agitadores, en los que el proceso de oxidaci\u00f3n tiene lugar en 3-4 horas a una temperatura de 95-100\u00baC. El uso del aparato de la capa v\u00f3rtex permite simplificar significativamente el esquema tecnol\u00f3gico, reducir la temperatura de reacci\u00f3n de oxidaci\u00f3n a 20-40 \u00ba\u0421 y reducir la duraci\u00f3n del proceso al m\u00ednimo, lo que permite realizar la limpieza en modo continuo. La composici\u00f3n de las aguas residuales que se pueden oxidar eficazmente en el aparato de la capa v\u00f3rtex se muestra en la Tabla 3.<\/span><\/p>\n

    Tabla 3 – Caracter\u00edsticas de las aguas residuales de diferentes industrias, donde se utilizan los aparatos de la capa v\u00f3rtex para la oxidaci\u00f3n de fenol<\/b><\/h3>\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n
    \n

    Contaminantes<\/b><\/p>\n<\/td>\n

    		\n

    Cantidad de contaminantes en las aguas residuales de diversas industrias, g \/ l<\/b><\/p>\n<\/td>\n<\/tr>\n

    \n

    S\u00edntesis de resinas de fenol-formaldeh\u00eddo<\/b><\/p>\n<\/td>\n

    		\n

    S\u00edntesis de resina epoxi<\/b><\/p>\n<\/td>\n

    		S\u00edntesis de difenilolpropano<\/b><\/td>\n<\/tr>\n
    \n

    \u041d<\/span>2<\/span>\u041e<\/span>4<\/span><\/p>\n<\/td>\n

    		\n

    \u2013<\/span><\/p>\n<\/td>\n

    		\n

    \u2013<\/span><\/p>\n<\/td>\n

    		\n

    10<\/span><\/p>\n<\/td>\n<\/tr>\n

    \n

    Fenol<\/span><\/p>\n<\/td>\n

    		\n

    0,5\u20135<\/span><\/p>\n<\/td>\n

    		\n

    0,3\u20130,5<\/span><\/p>\n<\/td>\n

    		\n

    10<\/span><\/p>\n<\/td>\n<\/tr>\n

    \n

    Formaldeh\u00eddo<\/span><\/p>\n<\/td>\n

    		\n

    2\u201312<\/span><\/p>\n<\/td>\n

    		\n

    \u2013<\/span><\/p>\n<\/td>\n

    		\n

    \u2013<\/span><\/p>\n<\/td>\n<\/tr>\n

    \n

    Difenilolpropano<\/span><\/p>\n<\/td>\n

    		\n

    3\u20135<\/span><\/p>\n<\/td>\n

    		\n

    1,5<\/span><\/p>\n<\/td>\n

    		\n

    3,3<\/span><\/p>\n<\/td>\n<\/tr>\n

    \n

    Metanol<\/span><\/p>\n<\/td>\n

    		\n

    0,8\u201310<\/span><\/p>\n<\/td>\n

    		\n

    6,0<\/span><\/p>\n<\/td>\n

    		\n

    \u2013<\/span><\/p>\n<\/td>\n<\/tr>\n<\/tbody>\n<\/table>\n

    Las aguas residuales que se tratan en el aparato de la capa v\u00f3rtex en un proceso continuo deben ser:<\/span><\/p>\n